ЛИПЕЦКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра прокатки
Курсовая работа
Исследование влияния режима натяжения на стане холодной прокатки на величину прогиба валков.
Курс 5 Семестр 9
Выполнил:
Группа
Студент Принял:
Преподаватель Липецк г.
Аннотация с.11, табл. 3, ил. 3,библ. назв. 2.
В данной работе рассмотрено влияния изменения режима натяжения на стане холодной прокатки 1700 ЧрМК на величину прогиба валков для полосы 2,0-0,5х1020 мм.
Оглавление c. Физическая постановка задачи 4
Алгоритм расчета основных параметров 5
Листинг программы 6
Описание исходных данных 7
Результаты вычислений 8
Отладочный вариант 10
Список литературы 11
1.Физическая постановка задачи
На последних клетях станов холодной прокатки следствие малой эффективности воздействия на толщину полосы перемещением нажимных винтов регулирование толщины полосы осуществляется изменением величины меж клетьевого натяжения полосы .
Данные расчетов показали ,что зависимость h=f(T) близка к линейной в широком диапазоне величин Т, поэтому эффективность регулирования толщины полосы изменением величины полного натяжения можно характеризовать величиной коэффициента:
Kh(T)=h/T.
В табл.1 представлены значения коэффициента Kh(T) по клетям стана 1700 ЧрМК для полосы 2,0-0,5х1020 мм при номинальном режиме обжатий и натяжений и величиной исходной поперечной разнотолщинности Н0=0,04 мм.
Таблица 1.
Значение коэффициента Kh(T) для стана 1700
N
клети
| 1
| 2
| 3
| 4
|
         Kh(T)
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 2-2-0.5x1020
| 0.48
| 0.92
| 0.76
| 0.56
| 1.32
| 0.84
| 0.36
| 0.84
| 1.2
| 0.64
|

2.Алгоритм расчета основных параметров
3. Листинг программы CLS
K1 = -.0048
K21 = -.0092: K23 = -.0076
K31 = -.0056: K32 = -.0132: K34 = -.0084
K41 = -.0036: K42 = -.0084: K43 = -.012: K4M = -.0064
P1 = 583: P2 = 846: P3 = 854: P4 = 398
MK = 435
B = 1020
L = 1700
MP1 = 6000: MP2 = 6000: MP3 = 6000: MP4 = 7800
h1 = 1.5: h2 = .94: h3 = .63: h4 = .5
PRINT "Введите изменение натяжения между клетью 1 и 2"
INPUT T21
PRINT " Введите изменение натяжения между клетью 2 и 3"
INPUT T32
PRINT " Введите изменение натяжения между клетью 3 и 4 "
INPUT T43
PRINT " Введите изменение натяжения между клетью 4 и Mоталкой"
INPUT TM4
ddh1 = K1 * T21
ddh2 = K21 * T21 + K23 * T32
ddh3 = K31 * T21 + K32 * T32 + K34 * T43
ddh4 = K31 * T21 + K42 * T32 + K43 * T43 + K4M * TM4
dP1 = MK * ddh1: dP2 = MK * ddh2: dP3 = MK * ddh3: dP4 = MK * ddh4
pp1 = P1 + dP1: pp2 = P2 + dP2: pp3 = P3 + dP3: pp4 = P4 + dP4
f1 = pp1 / MP1: f2 = pp2 / MP2: f3 = pp3 / MP3: f3 = pp4 / MP4
df1 = dP1 / MP1: df2 = dP2 / MP2: df3 = dP3 / MP3: df4 = dP4 / MP4
fL1 = f1 * (L / B) ^ 2: fL2 = f2 * (L / B) ^ 2
fL3 = f3 * (L / B) ^ 2: fL4 = f4 * (L / B) ^ 2
dfL1 = df1 * (L / B) ^ 2: dfL2 = df2 * (L / B) ^ 2
dfL3 = df3 * (L / B) ^ 2: dfL4 = df4 * (L / B) ^ 2
PRINT "Прогиб валков и усилие после изменения натяжения "
PRINT "1- ", fL1, pp1
PRINT "2- ", fL2, pp2
PRINT "3- ", fL3, pp3
PRINT "4- ", fL3, pp4
PRINT "Изменение прогиба валков и толщина полосы после изменеия натяжения"
PRINT "1- ", dfL1, h1 + ddh1
PRINT "2- ", dfL2, h2 + ddh2
PRINT "3- ", dfL3, h3 + ddh3
PRINT "4- ", dfL4, h4 + ddh4
End
4.Описание исходных данных Режим обжатий и натяжений при прокатке полосы 2,0-0,5х1020 мм из стали 08кп четырех валкового стана 1700 приведены в табл.2. Значение коэффициентов по клетям стана приведены в табл.1.
Коэффициенты жесткости рабочих валков на изгиб от усилия прокатки для стана 1700 следующие : 6000тс/мм – для первых трех клетей и 7800 тс/мм - для последней четвертой клети .
Таблица 2
Режим обжатий и натяжений
N клети
| h,мм
| h,мм
| ,%
| T0,тс
| T1,тс
| P,тс
| 1
| 1,5
| 0,5
| 25
| 4,1
| 30
| 583
| 2
| 0,94
| 0,56
| 37
| 30
| 25
| 846
|
4
| 0,5
| 0,13
| 21
| 20
| 2,5
| 398
|
5.Результаты вычислений Результаты вычислений приведены в табл.3.
Таблица 3 Данные расчетов воздействия на прогиб валков на стане 1700 при изменение величины натяжения
N клети
| Т0,тс
| Т1,тс
| Р, тс
| fL, мм
| fL, мм
| h, мм
| 1
| 4,1
| 35
| 572,5
| 0,265
| -0,0048
| 1,476
|
4
| 22
| 3
| 363,1
| 0,129
| -0,012
| 0,42
|
Графики зависимости прогиба рабочих валков от натяжения полосы показаны на рисунках 1,2,3. fL,мм 0,1
0,05
-12 -9 -6 -3 3 6 9 12 Т1-2,тс
IV
-0.05
III
-0.1 I
II
Рис.1. Графики зависимости прогиба рабочих валков от изменения натяжения полосы между 1 и 2 клетью .
fL,мм 0,1
0,05
-12 -9 -6 -3 3 6 9 12 Т2-3,тс
IV
-0.05
III
-0.1
II
Рис.2. Графики зависимости прогиба рабочих валков от изменения натяжения полосы между 2 и 3 клетью .
fL,мм 0,1
0,05
-12 -9 -6 -3 3 6 9 12 Т1-2,тс
-0.05 IV
-0.1 III
Рис.3. Графики зависимости прогиба рабочих валков от изменения натяжения полосы между 3 и 4 клетью .
6.Отладочный вариант Ввод значений коэффициентов, характеризующих влияние натяжения полосы на ее разнотолщинность.
Ввод усилия прокатки по клетям стана.
Ввод характеристик стана 1700 и режимов обжатий полосы 2,00,5x1020 мм
Ввод изменения величины натяжения полосы между клетями.
Расчет разнотолщинности полосы от величины изменения натяжения по клетям стана.
Расчет изменения усилия прокатки по клетям стана.
Расчет усилия прокатки по клетям стана.
Расчет прогиба и изменения прогиба валков на длине бочки, равной ширине полосы по клетям стана.
Расчет прогиба и изменения прогиба валков по длине бочки валков по клетям стана.
Вывод прогибов и изменения прогибов валиков по клетям стана.
Список литературы 1.Григорян Г.Г., ,Железнов Ю.Д., Черный В.А. Настройка , стабилизация и контроль процесса тонколистовой прокатки. М.,”Металлургия “,1975, 368с.
2.Третьяков А.В., Гарбер Э.А. Расчет и исследование валков холодной прокатки. М., ”Машиностроение” , 1966, 179с. |